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3;倾斜,但也比较容易纠正,在刃脚高的一侧抓土即可纠偏.随着沉井的下沉,在沉井高的一侧减少刃脚下正面阻力,在沉井低的一侧增加刃脚下的正面阻力,使沉井的偏差在下沉过程逐渐纠正.纠偏位移时,预先使沉井向偏位方向倾斜,然后沿倾斜方向下沉,直至沉井底面中轴线与设计中轴线的位置相重合或接近时,再将倾斜纠正或纠至稍微向相反方向倾斜一些,最后调正致使倾斜和位移都在容许范围以内为止.沉井位置发生扭转时,在沉井偏位的两角出土,另外两角填土,借助于刃脚下不相等的土压力所形成的扭矩,使下沉过程中逐步纠正其位置.6 沉井结构封底
沉井的封底是本工程的一个重点,该沉井平面尺寸属大型,内分20格仓,按规范要求分仓封底.根据地下水量情况,由原设计的水下封底改为干封底.沉井下沉到预留高度后,用压力水将井壁、底梁与封底混凝土接触部位洗刷干净.封底过程中,降水是一个关键.根据地质报告以及封底时的水位降低要求,计算地下水量和每小时的排出量,现场设四个降水井,在每个降水井内安装2台大功率(22KW的电机)水泵(1台抽水,1台备用),每台水泵配一台接力泵(加压泵)来加大扬程,水管采用中150的输泥管,在全部底板混凝土浇注前连续抽排井内集水,控制沉井内地下水位始终低于底梁底部.
封底前,先在场外加工4个3.5m长且带法兰盘的qb800钢圆筒作降水井,分别设置在3#、4#、7#和8#机组所在的格仓(见沉井下沉机组布置平面图).钢圆筒上口带法兰、下部带底板、中部外围设止水环、下部1.5m四周带孔眼(φ20孔,间距按100×100mm的网格),钢圆筒下部1.5m高范围外包一层钢丝网和一层钢板网.抛石前先在钢圆筒周围用卵石堆填固定井筒.沉井底的水汇集在降水井内用泵排出.降水井设置好以后,在中央大锅底抛填卵石找平至梁底面以上200mm的高度,形成20个独立格仓.
混凝土封底按先周边格仓,后中央格仓的顺序对称、同步进行,每两格仓作为1组同时施工.每格仓浇筑2300mm厚C20素混凝土.混凝土内掺早强剂,导管下料,导管上口装一个1m3左右的集料斗.浇注前先抽干集水,连续供料进行浇捣,并将集水坑内水及时抽出.待最后一组格仓封底混凝土强度达到设计强度100％,对集水井逐个停止抽水,逐个封堵.封堵方法：先将井中水抽干,在管内迅速用千硬性的高强度混凝土进行堵塞并捣实,然后上法兰盘用螺栓拧紧或焊固,废除钢圆筒集水井,并及时进行底板混凝土的浇注.最后的两个集水井封堵时,根据水压情况,事先在盖板中央割一个伸出500mm高的φ50减压钢管,上部不封口,以便在拧紧法兰盘时减低水压,在拧紧法兰盘后再堵死钢管上口.
封底混凝土浇筑时留设4组同条件试块,取其短龄期试压结果来作为底板浇注的依据.封底时严格按照分格、对称、分批、均衡的原则进行封底作业.
7 沉井抗浮稳定性验算
沉井抗浮稳定性验算：沉井上部有建筑,能满足使用阶段抗浮要求,不再进行使用阶段抗浮验算.施工阶段,在沉井封底混凝土浇筑完成,上部建筑未建时,进行施工阶段的抗浮验算.沉井高度17m,地下水按沉井所受最大浮力考虑,即沉井全部淹没,地下水深度为17m.
7．1 施工阶段沉井自重
制作沉井钢筋混凝土数量为88003,封底素混凝土2900m3,G等于8800×25+2900×24等于289600KN
7．2 施工阶段浮力计算
F等于30.2(宽)×40(长)×17(高)×10等于205360KN
7．3 抗浮系数计算
K等于G/F等于289600/205360等于1.41>1.1满足抗浮要求,故沉井抗浮稳定.
8 结束语
本工程沉井下沉过程中,在粘性土层与砂类土层之间,遇到分布不均匀且硬度较大的铁锰胶结板块夹层,单层厚度200－400mm,叠层厚度最大处超过1000mm,下沉难度相当大且非常缓慢.为加快施工进度,一方面采取增加设备投入,仅几天时间就增购了十多台目前市场上最先进的大功率专用泥沙泵；另一方面,马上组织了两支专业的机械破碎队伍和人工挖土队伍,采用人工挖除重粘性土和机械破除铁锰胶结板块等多种辅助手段来配合水力机械挖土下沉,大大加快了下沉速度.从2006年12月底到2007年2月初,面积1208m3的方形沉井仅用了短短42d的时间就完成了下沉施工,下沉深度17m.沉井的下沉偏差严格控制在规范允许范围内,特别是混凝土沉井结构从制作到下沉完成,未产生任何裂缝,解决了沉井下沉期间极易出现施工裂缝的通病,积累了比较成功的经验.
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