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机械制造工艺学相关论文例文,与课程设计文湖南相关论文格式范文
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1000(KW)式中,CFz等于2650,xFz等于1.0,yFz等于0.75,nFz,等于-0.15,KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz,
根据《机械制造工艺学课程设计指导书》表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数KTFz等于1.0,与工件材料有关的系数KMFz等于1.0,与主偏角有关的修正系数KKrFz等于0.94,
与前角有关的修正系数Kr.Fz等于1.10.因此总的修正系数为
KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz等于1.034
所以,切削力为
Fz等于2650×1.251.0×0.510.75×60.32-0.15×1.034等于1118.5N
切削功率为
Pm等于1118.5×60.32/60×1000KW等于1.124KW
根据《机械加工工艺手册》,查得CA1640卧式车床主动机功率PE等于7.5KW,因为
Pm<,PE,故上述切削用量可用.最后确定的切削用量为:
ap等于1.25mm,
f等于0.51mm/r
V等于60.32m/min(n等于320r/min)V等于πdn/1000等于π×57.5×710/1000等于128.26m/min
检验机床功率
根据《机械制造工艺学课程设计指导书》表5-45,查得切削力Fz和切削功率Pm的计算公式如下:
Fz等于CFz×apxFz×fyFz×VnFz×KFz(N)
Pm等于FzV/60×1000(KW)
式中,CFz等于2650,xFz等于1.0,yFz等于0.75,nFz,等于-0.15,KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz,
根据《机械制造工艺学课程设计指导书》表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数KTFz等于1.0,与工件材料有关的系数KMFz等于1.0,与主偏角有关的修正系数KKrFz等于1.0,
与前角有关的修正系数Kr.Fz等于1.04.因此总的修正系数为
KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz等于1.04
所以,切削力为
Fz等于2650×0.751.0×0.300.75×128.26-0.15×1.04等于291.88N
切削功率为
Pm等于291.88×128.26/60×1000KW等于0.624KW
根据《机械加工工艺手册》,查得CA1640卧式车床主动机功率PE等于7.5KW,因为
Pm<,PE,故上述切削用量可用.最后确定的切削用量为:
ap等于0.75mm,
f等于0.30mm/r
V等于128.26m/min(n等于710r/min)V等于πdn/1000等于π×56×1400/1000等于246.3m/min
检验机床功率
根据《机械制造工艺学课程设计指导书》表5-45,查得切削力Fz和切削功率Pm的计算公式如下:
Fz等于CFz×apxFz×fyFz×VnFz×KFz(N)
Pm等于FzV/60×1000(KW)
式中,CFz等于2650,xFz等于1.0,yFz等于0.75,nFz,等于-0.15,KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz,
根据《机械制造工艺学课程设计指导书》表5-32得:与刀具耐用度有关的修正系数KTFz等于1.0,与工件材料有关的系数KMFz等于1.0,与主偏角有关的修正系数KKrFz等于1.13,
与前角有关的修正系数Kr.Fz等于1.08.因此总的修正系数为
KFz等于KTFz×KMFz×KKrFz×Kr.Fz等于1.2204
所以,切削力为
Fz等于2650×0.51.0×0.080.75×246.3-0.15×1.2204等于106.2N
切削功率为
Pm等于106.2×246.3/60×1000KW等于0.0.436KW
根据《机械加工工艺手册》,查得CA1640卧式车床主动机功率PE等于7.5KW,因为
Pm<,PE,故上述切削用量可用.最后确定的切削用量为:
ap等于0.5mm,
f等于0.08mm/r
V等于246.3m/min(n等于1400r/min),则实际切削速度.
最后确定切削用量为:
,,,.
2.基本时间
确定粗车外圆的基本时间t
根据《机械制造工艺学》公式4-23车外圆基本时间为:
根据《机械制造工艺学》公式4-23车外圆基本时间为:
式中:,,,,,
则
其余工步切削用量及基本工时计算从略
夹具设计本夹具是第11道工序钻通孔的专用夹具.刀具为直柄麻花钻8-LGB/T6135.3-1996.
在给定的零件中,对本步加工的定位并未提出具体的要求,是自由公差,定位要求较低.因此,本设计的重点应在卡紧的方便性与快速性以及实现钻孔的分度上.下面是夹具设计过程:
1.确定定位方式,选择定位元件
工件以大端面和2个φ18孔定位基准,如图3.1,属一面两孔定位.采用平面与两定位销组合定位方案,其中平面限制3个自由度,定位销一个为圆柱销,限制2个自由度,一个为菱形销,限制1个自由度,共限制6个自由度属完全定位.
两定位销设计:
(1)取两销中心距为140mm,
(2)取圆柱销直径为,
(3)按《机械制造工艺学》[1]表6-1选取菱形销宽度:b等于4mm,
(4)按h6菱形销确定菱形销的直径公差,最后得到.
2.确定导向装置
本工序为在斜面上钻孔,采用特殊钻套,如下图.因生产批量较大,钻套结构宜设计成可换的.排屑间隙h等于0.7×d等于0.7×8等于5.6mm,取d等于6mm.
钻套导引高度H等于1.25×(h+L)等于1.5×(6+24)等于45mm.
3.切削力和夹紧力的计算
本工序加工是钻削可估算其夹紧力,其为螺旋夹紧机构.实际效果可以保证
根据公式:
4.确定工件夹紧方案,设计夹紧机构
在机械加工过程中,工件会受到切削力,摩擦力等外力的作用,为了保证在这些外力的作用下,工件仍能在夹具中保持定位的正确位置,而不致发生位移或产生振动,一般在夹具结构中都必须设置一定的夹紧装置,把工件压紧夹牢在定位元件上.本设计采用螺栓将零件固定在夹具体的卡槽来压紧.
夹紧力计算:螺旋夹紧力的计算,根据:《机械制造工艺学》[2]的公式:
式中,——作用在扳手上的力(N),
L——作用力的力臂(mm),
——螺纹中径(mm),
α——螺纹升角(°),
——螺纹副的当量摩擦角(°),
——螺杆(或螺母)端部与工件(或压板)之间的当量摩擦角(°),
r′——螺杆(或螺母)端部与工件(或压板)之间的当量摩擦半径(mm).
根据《机床夹具设计手册》[12]表1-2-8,表1-2-9,表1-2-10查得等于,
,,又,,取,.
由《机床夹具设计手册》[12]表1-2-12知M12螺栓的许用夹紧力为10300N,2576.5N小于该值,夹紧力满足要求.
5.确定夹具总体结构和尺寸
⒈夹具体2.铰链轴3.支撑板4.衬套5.双头螺柱6.钻套7.螺钉8.螺钉9.定位销10.螺旋加紧组件
6.夹具使用说明
安装工件时,抬起钻模板,松开加紧机构上的螺母35,旋转转动压板30,把工件装在定位板上,再旋转两块压板,拧紧螺母,通过两块压板将零件加紧,放下钻模板,首次装夹时要调节支撑钉8或12,使钻套中心线垂直夹具体底面,再转动菱形螺母11将钻模板固定.
当一个孔加工加工完毕时,松开螺母35,拉出手柄1使定位销与衬套13分开,转动定位板180度,放开手柄,拧紧螺母35夹紧.
七.结论
此次课程设计确定了填料箱盖从铸件毛坯到成品在大量成批生产时的工艺过程,同时也设计了其中一道钻孔工序的夹具.
作为本学期的第一次课程设计,需要我们综合前阶段所学习的机械制图,金属工艺学,金属材料,机械设计基础,互换性与测量技术,机械制造工艺学等多门课程的知识,同时还要运用数学,力学等基础学科知识以及设计手册上的标准.所以此次课程设计是我们本科阶段学习的知识的巩固,也是一个总结.
八.参考文献
[1]陈宏钧.机械加工工艺手册[M].机械工业出版社,2003
[2]王先逵.机械制造工艺学[M].机械工业出版社,2006
[3]徐学林.互换性与测量技术基础[M].湖南大学出版社,2005
[4]崇凯.机械制造技术基础课程设计指南[M].化学工业出版社,2007
[5]胡农.车工技师手册[M].机械工业出版社,2004
[6]王光斗.机床夹具设计手册[M].上海科学技术出版社,2000
[7]曾庆福.机械制造工艺学[M].清华大学出版社,1989
[8]赵如福.金属机械加工工艺人员手册[M].上海科学技术出版社,2000
[9]王启平.机床夹具设计[M].哈尔滨工业大学出版社,1996
[10]陈宏钧.车工实用技术[M].机械工业出版社,2004
[11]艾兴切削用量简明手
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