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3;A)结论:补强圈满足要求
2.开孔号a
(1),设计条件
设计压力:
【1】式3-20
开孔号f
【1】式3-15
【1】式3-15
【1】式6-7
B等于968mm
【1】式6-6
【1】式6-4
【1】式6-7
【1】式6-8
满足要求
开孔号a
设计温度:
壳体形式:标准椭圆形封头
壳体材料名称及类型:
壳体开孔处焊接接头系数:
壳体内直径:
壳体开孔处名义厚度:
壳体腐蚀裕量:等于2mm
壳体材料许用应力:
椭圆形封头长短轴之比:2
接管实际外伸长度:200mm
接管实际焊接接头系数:1
接管腐蚀裕量:2mm
凸形封头开孔中心到封头轴线距离:0mm
接管厚度负偏差:
接管材料名称:
补管圈外径:760mm
补强圈厚度:16mm
补强圈厚度负偏差:
补强圈许用应力:
(2),开孔补强计算(按GB150-1998等面积补强法)
A,封头计算厚度
[1]
B,补强圈削弱系数:
C,接管材料强度削弱系数:
D,接管计算厚度
[1]
E,开孔直径:d等于
F,开孔所需补强面积
等于484×9.68+9.68(3.7-2)(1-1)
等于4685.12mm[1]
G,有效补强面积
a,封头多余金属面积
有效宽度
等于484+2
等于532mm
取最大值968mm
封头有效厚度
封头多余金属面积
等于(968-484)(14-9.68)
等于2090.88mm[1]
b,接管多余金属面积
外侧有效高度:
[1]
取最小值为:42.55mm
等于2×42.55(9.68-4.32-2)×1
等于285.94mm[1]
补强区内的焊缝面积(焊脚高度取16mm)
有效补强面积
所需另行补强面积
[1]
实际补强面积
A>,A-()[1]
结论:补强圈满足要求
3.开孔号c
(1)设计条件
设计压力:
设计温度:℃
壳体形式:圆形筒体
壳体材料名称及类型:16MnR板材
壳体开孔处焊接接头系数:
壳体内直径:
壳体开孔外义厚度:16
壳体厚度负偏差:
壳体腐蚀裕量:
壳体材料许用应力:
接管实际外伸长度:
接管实际内伸长度:0
接管焊接接头系数:1
凸形封头开孔中心到封头丝线距离:0
接管厚度负偏差:
接管材料许用应力:
接管材料名称及类型:16MnR板材
补强圈材料名称:16MnR
补强圈外径,680mm
补强圈厚度,16mm
补强圈厚度负偏差:
补强圈许用应力:
(2)开孔补强计算(按GB150-1998等面积补强法)
A.开孔补强厚度
B.补强圈强度削弱系数:
C.接管材料强度削弱系数:
D.接管计算厚度:
E.开孔直径:焊接间隙2mm
F.开孔所需补强面积,
G.有效补强面积
a.筒体多余金属面积
有效宽度:
筒体有效厚度:
筒体多余金属面积:
b.接管多余金属面积
外侧有效高度:
最小值34.88mm
c.补强区内焊接面积(焊脚高度取16mm)
H.有效补强面积
J.所需另行补强面积
K.实际补强面积
>,
结论:补强圈满足要求
4.开孔号d
(1)
设计温度:℃
壳体形式:圆形筒体
壳体材料名称及类型:16MnR板材
壳体开孔处焊接接头系数:
壳体内直径:
壳体开孔处名义厚度:16mm
壳体厚度负偏差:
壳体腐蚀裕量:
壳体材料许用应力:
接管实际外伸长度:200mm
接管实际内伸长度:0
接管腐蚀裕量,2mm
凸形封头开孔中心到封头轴线距离:0mm
接管厚度负偏差:
接管材料许用应力:
接管材料名称及类型:16MnR板材
补强管材料名称:16MnR
补强圈外径:680mm
补强圈厚度:16mm
补强圈厚度负偏差:
补强圈许用应力:
(2)开孔补强计算(按GB150-1998等面积补强法)
A.壳体计算厚度:
B.补强圈强度削弱系数:
C.接管材料强度削弱系数:
D.接管计算厚度:
E.开孔直径:焊接间隙2mm
F.开孔所需补强面积:
G.有效补强面积
a.筒体多图金属面积
有效宽度:
筒体有效厚度:
筒体多余金属面积:
b.接管多余金属面积
外侧有效高度:
取最小值为43.09mm
C,补强区内的焊缝面积A(焊脚高度取16mm)
A等于2
H,有效补强面积:
J,所需另行补强面积
K,实际补强面积
结论:补强圈满足要求
九,固定管板的选用
管板类别:延长部分兼做法兰固定管板
考虑到焊接工艺和腐蚀裕量等因素,选用与换热管的材料相同
选用条件
公称压力:DN等于2.5MPa
壳体厚度:1400mm
壳体壁厚:16mm
查表1-28
得:D
螺柱:n等于60
得:管板的质量为756kg[2]
标记管板M1400-2.5/60
十,换热的确定
1,确定设计压力:
设计压力:
管子标记:
管板直径:
换热面积:
由管板直径差得:换热管数为1151根[2]
2,确定管子的长度
等于
等于4.978m
取:5m材料选
3,管子的应力校核
查表3-6[1]得:
腐蚀裕量:
厚度负偏差:
确定实验压力:
实验时圆筒产生的最大应力:
其中:
0.9
故满足应力校核要
【1】式3-15
【1】式3-15
【1】式6-6
【1】式6-4
【1】式6-7
【1】P143
【1】式6-8
满足要求
开孔号c
满足要求
开孔号d
满足要求
【2】查表2-9-5
查表3-6
满足要求
十一,折流板的设计
(一)材料的选择
这流板的材料和筒体材料相同:
(二)确定类型
折流板是增加在管间流速,以提高流速提高传热效果,当选弓形折流板.取已知高度.
(三)设计尺寸
根据标准折流间距取500mm表2-9-5[1]
折流板厚度为12mm表2-9-4
折流板外径为表2-9-1
拉杆直径取12mm拉杆数为10根表2-6材料15
十二,壳体法兰的选用与设计
考虑到其焊接工艺和腐蚀等因素,选用与封头的材料相同
选用条件
公称压力:DN等于2.5MPa
公称直径:1400mm
壳体厚度:16mm
查表1-28[1]
得:D等于1595mm
h等于48mmH等于195mm
螺柱M等于27n等于60
查表得:管板质量为328.8kg[1]
十三.接管法兰的选择
半水煤气进出口法兰的选择
材料的选用与壳体相同16MnR
选用条件:
接管:
公称压力:DN等于2.5MPa
公称直径:PN等于426mm
查表1-34
得:密封形式选用凹凸型
D等于620mmk等于550mm
L等于36mm
N等于16
法兰的质量为57.4kg
变换器进出口法兰的选用
材料选用与壳体相同为:16MnR
接管:
公称压力:
公称直径:DN等于480mm
查表3-2-14[2]
得:密封形式选用凹凸型
D等于670mmK等于600mm
L等于36mm
HG20592法兰SO400-2.5FM.16MnR
密封形式选用MFM
法兰厚度:C等于40mm
法兰质量:63.7kg
垫片:
十四.支座的选用与校核
1.支座压力的计算
设备的总质量
管子的总质量
b.筒体的质量
N
c.管板质量
d.封头的质量
查表2-2-4得207.8kg
·
e.法兰的总质量
容器法兰:
管法兰:
设计折流板,拉杆,接管,介质总质量:
G总
等于
等于
2.支座的选择
根据以上条件,立式安装在架子上,应用耳式支座.根据设备的公称直径和质量,初步选用带垫板的B6型耳式支座4个.支座的选材Q235-B,垫片材料15CrMo.
查表1-43得
支座的允许载荷:F等于150KN
3.支座的校核
地震载荷:[2]
式中:——地震系数,取0.45
风载荷:[2]3-3-4
式中:——0.864(按设备质心高度6.3m取值)
——550N/
水平力:
安装尺寸
[2]3-3-2
——支座垫板厚度为12mm
——筋板间距为250mm
——筋板厚度为14mm
——筋板长度为380mm
——支座孔到边缘距离为115mm
耳式支座实际承受载荷
[2]3-3-1
偏心载荷:
偏心距:
不均匀系数:k等于0.83
所以满足支座本题允许载荷要求
计算支座处圆筒的支座弯矩M
[2]3-3-5
筒体的有效厚度:
根据和P查表B-2查得
故4个B6支座满足要求
标记:JB/T4725-92耳式支座B6
材料:Q235-A/16MnR
材料:
查表2-9-5
查表2-9-4
查表2-9-1
查表2-6
材料:
[1]查表1-28
查表6-9
材料:
【1】查表1-34
材料
查表3-2-14
G等于
【2】3-3-3
【2】3-3-4
【2】3-3-2
【2】3-3-2
【2】3-3-5
满足要求
用4个
JB/T4725-92
耳座B6
材料:235-A
护板:
参考文献
刑晓林主编《化工设备》北京﹕化学工业出版社,2005
GB150-1998《钢制压力容器》
《材料与零部件》化工设备设计手册
JB∕T4725-97耳式支座
JB4746-2001钢制压力容器用封头
厚度方面有关论文范文检索,与石油化工文题目今日相关发表论文参考文献资料：