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荷载类论文例文,与模板专项施工方案相关毕业论文怎么写
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;荷载设计值:q3:1.4×2.00×0.80×0.90等于2.02kN/m,
q等于q1+q2+q3等于16.52+0.30+2.02等于18.84kN/m,
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax等于0.10×18.842×0.12等于0.019kN.m,
σ等于0.019×106/4.32×104等于0.436N/mm2,
梁底模面板计算应力σ等于0.436N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]等于13N/mm2,满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q等于((24.0+1.50)×0.750+0.35)×0.80等于15.58KN/m,
l--计算跨度(梁底支撑间距):l等于100.00mm,
E--面板的弹性模量:E等于9500.0N/mm2,
面板的最大允许挠度值:[ω]等于100.00/250等于0.400mm,
面板的最大挠度计算值:ω等于0.677×15.58×1004/(100×9500×3.89×105)等于0.003mm,
面板的最大挠度计算值:ω等于0.003mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]等于100/250等于0.4mm,满足要求！
七,梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木.
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载,新浇混凝土自重荷载,钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载,挠度验算只考虑模板结构自重,新浇混凝土自重,钢筋自重荷载.
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1等于(24+1.5)×0.75×0.1等于1.912kN/m,
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2等于0.35×0.1×(2×0.75+0.3)/0.3等于0.21kN/m,
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值P1等于(2.5+2)×0.1等于0.45kN/m,
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q等于1.2×1.912+1.2×0.21等于2.547kN/m,
活荷载设计值P等于1.4×0.45等于0.63kN/m,
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算.
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W等于5×10×10/6等于83.33cm3,
I等于5×10×10×10/12等于416.67cm4,
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
线荷载设计值q等于2.547+0.63等于3.177kN/m,
最大弯距M等于0.1ql2等于0.1×3.177×0.8×0.8等于0.203kN.m,
最大应力σ等于M/W等于0.203×106/83333.3等于2.44N/mm2,
抗弯强度设计值[f]等于13N/mm2,
方木的最大应力计算值2.44N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！
方木抗剪验算:
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:V等于0.6×3.177×0.8等于1.525kN,
方木受剪应力计算值τ等于3×1524.96/(2×50×100)等于0.457N/mm2,
方木抗剪强度设计值[τ]等于1.7N/mm2,
方木的受剪应力计算值0.457N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求！
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
q等于1.913+0.210等于2.123kN/m,
方木最大挠度计算值ω等于0.677×2.122×8004/(100×10000×416.667×104)等于0.141mm,
方木的最大允许挠度[ω]等于0.800×1000/250等于3.200mm,
方木的最大挠度计算值ω等于0.141mm小于方木的最大允许挠度[ω]等于3.2mm,满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):
q1等于(24.000+1.500)×0.750等于19.125kN/m2,
(2)模板的自重(kN/m2):
q2等于0.350kN/m2,
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):
q3等于(2.500+2.000)等于4.500kN/m2,
q等于1.2×(19.125+0.350)+1.4×4.500等于29.670kN/m2,
梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N.
当n等于2时:
当n>,2时:
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力RA等于RB等于3.812kN,
最大弯矩Mmax等于0.809kN.m,
最大挠度计算值Vmax等于1.172mm,
支撑钢管的最大应力σ等于0.809×106/5080等于159.295N/mm2,
支撑钢管的抗压设计强度[f]等于205.0N/mm2,
支撑钢管的最大应力计算值159.295N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求！
八,梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆.
九,扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角,旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN,
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,
计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R等于3.812kN,
R<,6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
十,立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力:N1等于3.812kN,
脚手架钢管的自重:N2等于1.2×0.129×3等于0.465kN,
楼板的混凝土模板的自重:N3等于1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35等于0.218kN,
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4等于1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.130×(1.50+24.00)等于2.069kN,
N等于3.812+0.465+0.218+2.069等于6.564kN,
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到,
i--计算立杆的截面回转半径(cm):i等于1.58,
A--立杆净截面面积(cm2):A等于4.89,
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W等于5.08,
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2),
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:[f]等于205N/mm2,
lo--计算长度(m),
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo等于k1uh
(1),k1--计算长度附加系数,取值为:1.155,
u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u等于1.7,
上式的计算结果:
立杆计算长度Lo等于k1uh等于1.155×1.7×1.5等于2.945m,
Lo/i等于2945.25/15.8等于186,
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ等于0.207,
钢管立杆受压应力计算值,σ等于6564.12/(0.207×489)等于6
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