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模板类有关论文范本,与模板工程施工方案相关论文目录怎么自动生成
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26368;大弯距:Mmax等于0.1q12l12最大挠度:Umax等于0.667q12l14(100EI)
其中线荷载设计值q1等于F4×0.2等于12.38×0.2等于2.48KN/m
按面板的抗弯承载力要求:Mmax等于0.1q1l12等于[fww]等于1/6fwbh2
0.1×2.48×l12等于1/6fwbh2
l1等于[(1/6×30×200×252)/(0.1×2.48)]0.5等于1587.5
按面板的刚度要求,最大变形值为模板结构的1/250
Umas等于0.677q2l14/(100EL)等于l1/250
L1'等于[(100×104×4.16×104)/(2.48×0.677×250)]1/3等于463mm
2)板厚按100mm算
则最大弯距:Mmax等于0.1q22l22
最大挠度:Umax等于0.667q22l24/(100EL)
其中线荷载设计值q2等于F2×0.2等于8.06×0.2等于1.612KN/m
按面板的抗弯承载力要求:Mmax等于0.1q22l22等于[fww]等于1/6fwbh2
1.1×1.612×122等于1/6fwbh2
l2等于[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5等于787
按面板的刚度要求,最大变形值为模板结构的1/250
Umax等于0.677q2l24/(100EI)等于12/250
L2'等于[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3等于534mm
取按抗弯承载力,刚度要求计算匠小值,l1'等于463mm,施工次龙骨间距取200mm<,l1'满足要求.
(3)用Φ48×3.5碗口架管,间距最大为1200mm,上设U托,最下一层地杆距地300mm,中间水平拉杆间距大于1200mm,支撑杆有效面积A等于489mm2(内R等于41mm)
1)抗压强度验算
N等于8.06×2.12×1.2等于11.6KN
[N]等于Af等于等于489×215等于105KN<,11.6KN满足
2)稳定性验算.(按中心点最大偏心25mm计算)
Ix等于π(D4-d4)/64等于π(484-414)/64等于1.22×105mm4
Ix等于(Ix/A)1/2等于(1.22x105/489)1/2等于15.79mm
Xx等于1800/ix等于1800/15.79等于114
查Q235,b类截面轴压稳定系数φx等于0.453
欧拉临界应力
Nex等于π2EA/λx2等于π2×2.06×105×489/1142等于76.4KN
初始偏心弯距Mx等于Ne等于16×103×25等于4×104N.mm
截面塑性发展系数rx等于1.0
受压最大纤维毛截面抵抗距
Wlx等于Ix/(D/2)等于1.22×105/(48/2)等于5083.3mm3
N/ΦxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]等于175.9Mpa<,215Mpa(满足要求)
8.2墙体模板计算
(1)荷载计算
1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①,标准层层高3.4m,侧压力为
F1等于0.22rct0β1β2v1/2F2等于Hrc
取两者较小值,
式中:F1,F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力,
rc——混凝土重力密度,取材24KN/m,
t0——新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为4-6h,取t0等于5h,
v——混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3,控制在1h左右浇筑完毕,取V等于3m/h,
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度,取H等于3.4m,
β1——外加剂影响修正系数β1等于1.0,
β2——混凝土塌落度修正生活费数,按塌落度130-150mm,取β2等于1.15
得F1等于0.22×24×5×1.0×1.15×31/2等于52.58KN/m2
F2等于24×m2>,F1
取F等于F1等于52.58KN/m2
2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②
混凝土采用布料杆浇筑,取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载4KN/m2.
由①,②两项荷载组合,得模板承受的水平荷载值为
q等于1.2×①+1.4×②等于1.2×52.58+1.4×4等于68.69KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)
q等于①等于52.5KN/m2(用于验算模板及其支撑的刚度)
(2)模板及次龙骨的设计及验算
1)次龙骨的设计及验算
次龙骨选用50×100mm白杉,间距200mm,接受力方向垂直于木纹方向,其截面性能为:
E等于10000N/mm2,σ等于87N/mm2,I等于416cm2,w等于83cm2
主龙骨间距取为600mm,次龙骨接三跨连续梁计算
1)次龙骨的强度验算
次龙骨承受的荷载为
q托等于qL模等于68.69×0.30等于20.6KN/m
式中:q托——模板传给次龙骨的线荷载
L模——模板的跨度
计算简图见下图:
得次龙骨截面最大弯矩形为
Mmax等于0.1托τ2托等于0.1×20.6×0.7KN·m
σ等于M/W等于0.74×106/83×103等于8.91<,[σ]87N/mm2
∴次龙骨的强度满足要求.
2)次龙骨的刚度验算
托梁承受的线荷载为
q次等于L模等于68.69×0.25等于17.17KN/m
计算简图见下图:
得最大挠度为
ω等于6.77×q次/L次/100EL
等于0.677×17.17×0.64×1012/100×104×416×106
等于0.36mm<,[ω]等于1.5mm
∴次龙骨的刚度满足要求.
(3)主龙骨的设计及验算
主龙骨的选用Φ48×3.5×2钢管,间距为600mm,双根布置,穿墙螺栓间距取600mm,主龙骨接三跨连续梁计算
主龙骨的截面性能为
σ等于215Nmm2,I等于2×12.9×104cm,W等于2×15.08×103cm
1)主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主等于q托L次等于22.28×0.6等于13.37KN
计算简图见下图:
得主龙骨截面最大弯矩为
Mmax等于0.604P主L次等于0.604×10.3×0.6等于3.73KN
σ等于M/W等于3.73×106/2×15.08×103等于123.67,[]等于215n/mm2
∴主龙骨的强度满足要求.
2)主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为
P主等于q次L次等于17.17×0.6等于10.3KN
计算简图见下图:
得最大挠度为
ω等于1.883×PL/100EL等于1.883×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105
2×12.19×104等于0.83mm<,3.00mm(满足要求)
∴主龙骨的刚度满足要求.
(4)穿墙螺栓设计
每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见下图:
得每根穿墙螺栓承受的拉力为
T等于qs\52.58×1×0.6等于31.55KN
选用Φ14穿墙螺栓,查表得净面积A等于105mm2
σ等于T/A等于31.55×103/105等于300.5N/mm2
∴穿墙螺栓的承载力满足要求.
8.3柱模板计算
柱箍采用100×100方楞,间距400mm
(1)柱模受到新浇砼侧压力
F1等于0.22rct0β1β2v1/2
F1等于0.22×24×5×1.0×1.15×31/2等于52.58KN/m2式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力,
rc——混凝土重力密度,取材24KN/m,
t0——新浇混凝土的初凝时间,按商品混凝土为4-6h,取t0等于5h,
v——混凝土浇筑速度,每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3,控制在1h左右浇筑完毕,取V等于3m/h,
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度,取h等于3.4m,
β1——外加剂影响修正系数,β1等于1.0,
β2——混凝土塌落度修正系数,按塌落度130-150mm,取β2等于1.15,
(2)柱箍所受的均部荷载值(N/mm)
q等于2.58×103/106×400×0.85等于17.88N/mm
(3)柱箍最大弯距值(N/mm)
Mmax等于qL22等于17.88×8002/8等于1430400N.m
(4)强度计算
N/A+Mmax/rπWnx等于600×17.88/875+1430400/15.3×103等于99.62
N/mm2<,f等于215N/mm2(可以)
(5)挠度计算W等于5L14/38EL等于5×6004/384×103×9×0.5×100×303等于0.83mm<,[W]等于1.mm(满足要求)
8.4梁模板计算
(一).04×0.45×1.2等于0.108
混凝土自重24×0.45×0.8×1.2等于10.368
钢筋自重1.5×0.45×0.8×1.2等于0.648
振捣混凝土载荷2×0.45×1.2等于1.08
合计q1等于12.204
乘以折减系数0.9则q1×0.9等于q2等于10.98KN/m
2)抗弯折减载力验算
底膜下的楞木间距为0.2m,是一个多等多跨连续梁,考൮
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