论文网
焊接工艺方面有关论文例文,与不锈钢复合板的焊接工艺附加评定方法相关毕业论文范文
本论文是一篇焊接工艺方面有关毕业论文范文,关于不锈钢复合板的焊接工艺附加评定方法相关专科毕业论文范文。免费优秀的关于焊接工艺及托架及参考文献方面论文范文资料,适合焊接工艺论文写作的大学硕士及本科毕业论文开题报告范文和学术职称论文参考文献下载。
#30340;焊接工艺和现场实施方案是关键,本文重点介绍SG托架焊接工艺的技术准备和现场焊接工艺及产生问题的分析和处理.图1蒸气发生器上、中、下横向支撑示意图1焊接性分析
SG托架制造厂商制作原材料选用了ASTMA588Gr.B,表1和表2为A588Gr.B的主要化学成分和力学性能指标.
A588中含有一定量的P,尽管P对提高耐大气腐蚀能力有一定的积极作用,但P会导致裂纹敏感性增加,出现内裂；P还会恶化钢的韧性,特别是限制降低钢的冲击韧性[1].美国标准材料在国内核电站应用不多,可借鉴的案例经验不多,制定焊接工艺除考虑材料本身的焊接性能外,相关的核电站建造标准的执行也须综合考虑.表1ASTMA588GrB的化学成分（质量分数,%）CSiMnPSCrNiVNbCuTi0.120.281.330.03520.00250.410.410.0380.0230.290.007
| 有关论文范文主题研究: | 关于焊接工艺的论文范文资料 | 大学生适用: | 学位论文、电大毕业论文 |
|---|---|---|---|
| 相关参考文献下载数量: | 33 | 写作解决问题: | 写作资料 |
| 毕业论文开题报告: | 论文提纲、论文摘要 | 职称论文适用: | 论文发表、职称评初级 |
| 所属大学生专业类别: | 写作资料 | 论文题目推荐度: | 经典题目 |
表2ASTMA588GrB的力学性能抗拉强度
Rm/MPa屈服强度
Rel/MPa断后伸长率
A（%）冲击吸收能量
（-10℃）Akv/J54039233166,166,1672焊接工艺评定
SG墙体托架为核1级设备的支承部件,焊接工艺焊条评定必须遵循ASMEB&PIX―2010[2]和ASMEB&PⅢSubsectionNF―2010[3].选用电弧焊方法,根据ASME第九卷,工艺评定过程中的试验件、评定范围、检验和试验方法应遵循QW-450的要求,QW-253列出了影响工艺评定的因素,在工艺评定准备阶段重点分析影响力学性能的焊接条件的变化,要求完成后的工艺评定可完全覆盖SG架现场焊接的所有焊接接头,主要有以下几点：
（1）QW403.5材料组号.按照ASME第九卷材料的分组,A588材料分组是P-No.3,组号是1.对于铁基材料,焊接工艺评定应使用和蒸汽发生器托架相同的P-No.和组号,方可覆盖托架母材的P-No.和组号,因此工艺评定材料选用A588Gr.B.
（2）QW403.6试件厚度的范围.评定的母材最小厚度为试件厚度或16mm,取两者中的最小值.托架母材最大厚度是101.6mm,结合QW451.1的要求,焊接试件厚度不少于38mm,那么可覆盖母材厚度最大值为200mm,则工艺评定所用母材厚度选用38mm,即可覆盖现场托架焊接,也可减少评
焊接工艺方面有关论文例文
（4）QW404.4、QW404.5和QW404.12填充金属从某一F-No.、SFA或A-No.改变为另一F-No.、SFA或A-No.,或改变为ASME中未列出的任何其它填充金属.为不改变填充金属的F-No.、SFA分类号和A-No,并根据A588的材料力学性能和化学成分,工艺评定所用材料可从现场库存的焊接材料中选择,填充材料选用E7018,E7018分组号为F-No.4,ASME标准号为SFA-5.1,化学成分分类号为A-No.1,如表3～表4为ESAB生产的E7018焊条的化学成分和力学性能.
表3ESAB公司生产的E7018焊条主要化学成分（质量分数,%）CSiMnPSCrNiVMoCo0.0680.501.310.0110.0070.040.050.020.010.01
表4ESAB公司生产的E7018焊条的力学性能抗拉强度
Rm/MPa屈服强度
Rel/MPa断后伸长率
A（%）冲击吸收能量
（-10℃）Akv/J55444637145,153,130
（5）QW404.30焊缝熔敷金属厚度的变化超过工艺评定的厚度范围,则需重新评定.工艺评定的试件采用全熔透焊缝,保证工艺评定熔敷金属厚度可覆盖托架的厚度.
（6）QW406.3最大层间温度比工艺评定记录值高56℃,则评定不可覆盖托架的现场焊接.在工艺评定焊接过程中,须记录层间温度值,以限制SG托架焊接过程的层间温度.
（7）QW407.1P-No.3材料如果工艺评定改变焊后热处理条件,或不进行焊后热处理,则不可覆盖产品焊接.根据ASME-NF-4622的要求,蒸汽发生器托架焊接需在595～675℃之间进行焊后热处理,则工艺评定试件焊后也须在此温度范围内进行热处理.
（8）QW407.2工艺评定试件在热处理温度下的累计时间不得少于产品所用时间的80%,但可在一次热循环中完成.SG托架厚度最大为101.6mm,焊后热处理的恒温时间根据ASME-NF-4622.1规定不得少于2.5h,考虑到如果施工中出现返修,补焊后仍需要重新进行热处理.因此工艺评定试件焊后热处理恒温时间延长为5h,保证工艺评定热处理循环可覆盖托架焊接及返修工艺.
（9）QW409.1产品热输入的增加超过评定值,金属的力学性能产生变化.工艺评定过程的电特性应进行记录,计算热输入的最大值限制SG托架焊接过程的参数.
3主要施工工艺
3.1加设防焊接变形工装
SG托架现场安装的技术要求精确,角度变形值均不得超过±1°,焊接变形的控制必须非常严格.为防止焊接角变形,保证安装的精度,中部和下部SG托架焊接前加设工装进行刚性固定.SG托架工装由中部工装和侧部工装构成,如图2所示,在车间加工完坡口后加装中部工装包裹住托架,在核岛蒸汽发生器房间墙体上现场进行定位后,调整托架位置使其满足安装要求,再加装侧部工装,使托架牢固固定在测量定位的位置.图2SG托架墙体工装示意图3.2根部衬垫和引弧、息弧板
按照ASME标准的要求,焊条电弧焊的全熔透焊缝必须在根部设置衬垫,这点和国内的焊接相关标准有所区别,国内标准允许焊条电弧焊单面焊双面成形.SG托架板与板之间的间距不到200mm,加设了工装后如果根部使用钢制衬垫,焊接完成后衬垫无法按设计要求磨除.现场进行根部焊接时,使用了陶制衬垫,既可保证根部焊缝质量,也可方便去除衬垫,满足了设计要求.
为避免引弧和收弧时的缺陷,现场在SG托架坡口上端和下端设置了引弧板和息弧板,将引弧时的焊缝端部和收弧时的弧坑引到焊件外.按照ASME-NF要求,临时附件的焊接也必须经过工艺评定合格,材料与被焊材料相容,焊缝按NF-4620要求进行热处理.引弧板和息弧板材料选用A588Gr.B,在施工逻辑上需要注意引弧板和息弧板设置和磨除的时间点,在SG托架加热达到预热温度后,再定位焊引弧板和息弧板,焊接完成后整体进行热处理后再用机械方式磨除引弧板和息弧板.
3.3焊后热处理
为了消除由于焊接过程引起的残余内应力,托架焊后须按照ASME-NF要求进行去应力退火热处理,需要注意的是焊后热处理必须在蒸汽发生器房间墙体自密实混凝土浇筑前进行,以避免对混凝土造成不利影响；焊缝每侧受控加热带的最小宽度应为焊缝或50mm两者中的较小值.表5是托架热处理的技术参数.
表5SG托架焊后热处理参数项目名称恒温温度T/℃恒温时间t/min425℃以上的加热和
冷却速率v/（℃h-1）焊缝两侧加热最小
宽度范围B/mm下部托架620±1015056110中部托架620±101358580上部托架620±106056504焊接缺陷的产生及原因分析
中部和下部SG托架焊接完成后,进行最终的无损检测,包括VT、UT和PT.在UT检测时,发现了线性缺陷,验收不合格,开列了不符合项NCR进行返修,耽误工期近20天.因此必须对返修的原因进行分析,防止托架的后续焊接出现缺陷,影响焊接质量,延误现场施工进度.以下是根据现场施工的全过程
焊接工艺方面有关论文例文,与不锈钢复合板的焊接工艺附加评定方法相关毕业论文范文参考文献资料：