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)和铅芯橡胶支座(LRB)中作出选择,并计算出相关参数,以确定具体尺寸,详见表1.3.4支座固有周期计算分析
对三种支座方案采用空间迭代法对固有结构周期进行了计算,详见表2.通过表2结果可以看出RB和LRB支座方案在延长结构的固有周期方面效果显著,可以远离地震能量集中的频率区段.
为了保证桥梁的减隔震系统能够有效的耗能,需要对该桥梁结构潜在塑性区的弹性状态进行验证.在此,采用有限元程序分对整个桥梁结构进行双向弹性地震反应谱计算分析,三种支座方案的桥墩墩底弯矩响应如下表所示.从表中可以看出,RB和LRB支座方案无论是在横桥向,还是在顺桥向都有4个中墩共同承担水平地震力,墩底处于弹性状态,验证通过.
3.6大震塑性时程分析
在计算大震状况下桥梁结构的内力及位移响应时,采用弹塑性时程分析方法,其结果见图1和表4.通过图1和表4的相关数据,与RB方案比较,LRB支座方案可以通过其滞回性能耗散地震作用力,而且其铅芯的屈服耗能可以有效的控制和降低支座的水平变位.震后无需更换支座,也无需维修桥墩,最终确认选择LRB支座.
3.7减隔震系统其它构造设计
为了适应大的横向变位,可以通过使用具有多向平动、立面及平面旋转功能的LB240模块式梳齿型伸缩装置来解决这一问题.还使用了拉索式连梁装置,它的采用是为了防止由于墩梁之间产生过大相对变位而导致落梁现象的发生.
4结语
从文章的分析可以看出,在减隔震系统理论设计和实际设计操作并不是完全稳合的,也没有明显的界线,三个阶段都很重要,但重点在数值设计阶段,因为一个参数的错误将会导致整个减隔震系统设计功效的缺失,让前阶段的设计作废.在实例分析部分,文章通过比较、检验减隔震系统方案的选择,以达到方案最终确定的目的,也给我们提供了一个良好的减隔震系统方案选择分析方法,并时刻提醒我们要注意数据的计算、分析与验证.
总体来说,文章通过理论阐述和实践分析的结合,使广大公路桥梁设计者对减隔震系统设计有了一个比较全面的了解,但在具体工作中,特别是相关参数的计算还需以众多的工作实际经验为基础,并结合参照相关设计规范,以保证减隔震系统的功效.
参考文献:
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