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粉状乳化炸药爆温的理论计算(2号黑体)

(题目应恰当简明地反映论文内容,一般不超过20字)

张三①②李小四①(5号楷体)

①南京理工大学化工学院(江苏南京,210094)②广东省力拓民爆器材厂(广东韶关,512146)

(注明作者单位所在城市和邮编,单位名称到二级单位)

[摘要]针对缸内直喷压燃式天然气(CNG)NOx排放偏高的问题,设计开发了涡流室式热面点火燃烧系统,研究了涡流室通道尺寸对缸内天然气空气混合气形成,着火燃烧及发动机运转特性的影响.结果表明:选择直径较大的涡流室通道,发动机起动性能较好且缸内混合气燃烧持续期短,对改善发动机的有效热效率有利,选择直径较小的涡流室通道,主副燃烧室内混合气的浓度分层效果明显,能够实现两级燃烧过程,有利于降低发动机循环波动,扩展功率范围及改善NOx排放.(小五号宋体)(内容应包括目的,方法,结果和结论,缩写词第一次出现时请用全称,不要出现公式,图表和参考文献序号,去掉"本文","作者","笔者"字样.)

[关键词]AC-3编码器,比特分配,信噪比偏移量(选取能反映论文主题内容的词或词组,3~8个)

[分类号]TK421(列出一个或一个以上中图分类号,可参考网页上的中图分类号查询)

(正文5号宋体)

引言(标题均为5号黑体)单一燃料天然气采用均质充气压缩着火燃烧方式,具有热效率高,无烟,NOx排放较低的优点,但由于其着火时刻控制困难,受燃烧敲缸的影响明显,发动机可稳定运转的负荷范围较窄[1-8],至今未见产品化.天然气发动机采用缸内直喷压缩着火,可实现类似柴油机的扩散燃烧,对扩展均质压燃发动机的功率范围效果明显.然而,这种燃烧方式也存在着诸如起动困难,低负荷循环变动大,高负荷NOx排放偏高等问题需要解决[9-13].[14-15].实现两级着火燃烧,达到抑制高负荷燃烧敲缸和降低NOx排放的目的.本文中重点讨论通道尺寸对主副燃烧室内气流运动,混合气形成和燃烧过程的影响,以及对涡流室式热面点火天然气发动机运转特性的影响.(引言部分不标号排序.应简明介绍本课题国内外目前的研究现状和进展,指出目前研究中的不足,以说明作者"为什么要进行此项工作",并简要介绍本文所做内容.引言与摘要和结论在文字表达上不要重复.引言中不应包括图表和公式,不应详述同行熟知的基本理论.)

1试验装置

(层次标题控制在3级之内,避免使用4级标题,一律用阿拉伯数字连续编号,如:"1","1.1","1.1.1".文中不用"我们"字样,而应用"笔者".)

试验样机由江动S195柴油机改装而成,对原型机进行的重新设计包括涡流室形状由吊钟型改为球型.为了克服天然气自燃温度高,直接压燃着火困难的问题,试验样机采用了3项助燃措施,以陶瓷电热塞热面点火为主,此外,还采用燃烧室陶瓷隔热和进气加热的措施,试验装置见图1.(正文中必须有与图/表呼应的文字出现在图/表的前面,如:"见图/表#","如图/表#所示",且叙述应与图,表结果相符.)

图1台架试验装置(小5号宋体)

Fig.1Stagetestunit

(图的下方须注出图序和图名.图中说明文字用中文.流程图,设备图要合理,简洁,不列与正文无关的内容.图片占单栏还是双栏要以图中结构和文字易辨识为准.图题名提供英文译文.)

图1中,试验样机采用基于计算机控制的天然气电控复合供气系统,在原型机喷油器安装孔处安装天然气高压喷射阀,并在进气管安装低压喷射阀,天然气采用进气行程低压供气(MPa)J/kg,而不用J·kg-1形式)以及压缩行程高压供气(5MPa)AVLDIGAS4000.天然气流量测量采用科式质量流量计.空气流量测量采用热膜式空气流量计.

首先,以非对称量化器的模型作为均匀量化器的模型进行考虑均匀量化的噪声全部来自量化噪声高阶均匀量化器的量化噪声与输入信息的统计分布无关(1)量化范围,这里取1L为为量化间隔的个数对于非对称量化器的情形,有(2)量化器的位数p—s曲线如图2所示.

图2MVD1,MVD2和MVD3模型的计算p—s曲线

Fig.2p—surveofMVD1,MVD2,MVD3odels

(坐标图一律采用封闭图,刻度线朝向图内侧,去掉无数字对应的刻度线,不用背景网格线.标度数字尽量取整.

图中有多条曲线时,图例应采用易区分的标识.避免采用粗细线之别,避免采用虚线和点划线.

图尽量能在原文件中做,即不要将图存成TIF,GPJ,BMP的图片格式拷贝到文档中.

横,纵坐标轴必须注明量和单位.组合单位用指数形式,如应该用J·kg-1,而不用J/kg形式.)

由图2可见,4种通道尺寸的缸内气流运动的相似之处为,涡流室内气流速度均在上止点前20℃A时达到最大值.4种通道尺寸的区别在于:1)随着通道尺寸的减小,最大气流速度显着增加,4种通道直径的最大气流速度依次为75.............................847m/s,105.....66m/s,135.09m/s和184.43m/s,2)随着通道尺寸的减小,缸内气流速度的变化速度增大.

2.2通道尺寸对涡流室式热面点火天然气发动机起动性能的影响

为了观察具有不同接枝率的PNIPAM开关膜的微观形态,将膜放入液氮中深冷,然后脆断制样,镀金,用扫描电镜观测断面.图3所示为具有不同接枝率的PNIPAM开关膜的断面SEM图.

(a)参考图像

(b)浮动图像

图3通道直径对起动转速的影响

(a)Referenceimage

(b)Floatingimage

Fig.3Effectofpassapediametertostaitingspeed

(照片图要求图像清晰,层次分明,反差适中,电子显微镜和电镜照片应标明照片实际放大倍数或长度标尺.照片精度尽量保证在300dpi.

有分图的必须要有分图名.)

2.3通道尺寸对循环变动的影响

将模拟的上述8个典型断面过水面积,流量,流速和气压进行分析,结果列于表1.由表1可知方案二过水面积最小,最有利于水流通过,其次是方案三,方案一的时均过水面积最大,最不利于水流通过.比较流量可知,方案三断面平均流量最大,其次是方案二,方案一最小,但是方案二和三的断面平均流量差别较小(相差0.03%).比较流速可知,方案二和三的流速相等且最大,方案一的流速最小.流速越大,水流通过隧洞所需时间越少,相同时间的过流量也越大.比较气压可知,方案二的气压最高,其次是方案三,方案一的气压最低,平均气压越大越有利于水流通过.综合以上分析可知方案二过水面积最小,流速大,水流到达隧洞出口的时间最短,气压最高,有利于水流的顺利通过.同时方案二未设置01支洞,减少了建设及维护费用.综合比较过流能力和经济性,方案二为最优引水方案.

表1各方案模拟运行参数比较

Tab.1Cornprisonofsimulantoperatingparametersineachscheme

(表名用5号楷体,表中字用小5号宋体)

消焰剂/

%爆炸威力/mL殉爆距离/cm爆速/(m·s-1)半数引火量(臼炮)/g0.0

2.0

5.0

8.5

10.0

10.0289

284

266